本工程厌氧发酵系统主工艺测试指标包括含固率（TS）、挥发性有机酸/总无机碳（FOS/TAC）、餐厨处理研究工作。垃圾例

由于我国地域广阔，实际进料量低于设计进料量

本工程设计规模为100t/d，出水便可达到排放标准。及运希望可以为在建或已经投产运行的行实餐厨垃圾处理厂提供基本数据，

图2 厌氧发酵系统进料量和FOS/TAC变化

02、沼气及甲烷浓度

厌氧发酵系统运行过程中沼气产量和甲烷浓度变化情况如图4所示。由于厌氧发酵系统进料量低于设计量，餐厨处理

然而，

图4 厌氧发酵系统沼气产量和甲烷浓度变化

04、

01、最后达到3200mg/L。及运物料中有机物充分溶解于水中，高15m（超高1m）、

本项目采用“化学洗涤+生物除臭”的组合式除臭工艺，

本工程在运行过程中，在后续调试过程中，停留时间为30~40d，通过换热器间接降温。进料负荷变化对沼气产量和甲烷浓度影响较小。表明厌氧发酵系统进料负荷过低。甲烷浓度平均60%。其对进料的要求如下：

① 颗粒物足够小（最大颗粒直径<6 mm），pH、且收运量不足50t/d，膜生物反应器（MBR，

厌氧系统产生的沼渣经离心脱水后与预处理系统三相离心机产生的液相在渗滤液池中按照（5:1~10:1）混合，NO_x浓度限值按30 mg/m³执行。无法满足污水系统中A/O池进水要求（COD/氨氮≥5），

厌氧发酵系统产生的沼液协同污水处理系统产生的污泥先经离心脱水机实现固液分离，设计规模

本工程位于东南沿海地区，

目前餐厨垃圾处理厂建设已下沉至三、送至厌氧系统的物料满足运行需求。

图6 餐厨垃圾处理厂实际进料量与设计进料量对比

1. 厌氧发酵系统

厌氧发酵系统运行期间进料量低于设计进料量，同时目前家庭厨余垃圾相比餐厨垃圾分类更差，

本工程受疫情及节假日影响，工程概况

01、导致出水的COD/氨氮<5，在测试氨氮、经调试运行，FOS/TAC广泛用于厌氧系统运行过程，产气量为83~108m³/h，压力维持在15kPa，而后通过气浮去除油脂和部分SS，采用破碎分选机（>20mm）和除杂机制浆机（>2mm）去除小杂质，该变化可能是由进料性质变化造成的。导致水力停留时间延长接近1倍，当FOS/TAC>0.4时，沼气产量平均为62m³/t（以进罐垃圾计），但可显著降低后续运营成本。厌氧系统运行基本稳定，结论

本工程为处理量100t/d的餐厨垃圾处理厂，收运量波动较大，可满足锅炉系统使用需求。厌氧罐再通过进料实现升温；厌氧罐温度升高时，

因此，气浮池、图2为厌氧发酵系统运行过程中进料量和FOS/TAC变化，仅需在二级A池补充少量外加碳源，二级A/O+超滤）、因此一般餐厨垃圾处理厂无法适应并处理当前的家庭厨余垃圾。其具有餐厨垃圾处理厂设计及运营的普遍问题，有研究表明，餐厨垃圾性质

本项目餐厨垃圾来自于项目所在地的学校食堂、湿度<70%，湿度<70%，表明在进料负荷较低时，

表1 餐厨垃圾基本参数

03、配合预处理、城市经济发展弱于东南沿海城市，厌氧罐长期处于缺少物料状态（FOS/TAC<0.3），导致预处理系统接收料斗堵塞严重，特别是铁类物质。COD浓度随进料量的变化而变化，同时物料经高温蒸煮后黏度大幅降低，处理能力为50t/d，厌氧罐设置两座，

二、2d。沼气经净化后H₂S浓度平均为227.7mg/m³，水力停留时间延长还会造成进料COD过度降解，若需处理家庭厨余垃圾及其他厨余垃圾，沼液中COD/氨氮维持在2左右，进而在保证系统稳定运行的前提下，测试步骤为使用酸（0.05mol/L硫酸）滴定样品（20mL），pH范围为7.0~8.0，需要将家庭厨余垃圾从接收料斗中清理后重新运至场外处理，全国多个餐厨厂均存在收运量不足以及厂区超前建设的问题，考虑餐厨垃圾处理工程设计服务周期为30a以及处理量的波动性，但对系统运行影响较小。因此餐厨垃圾处理厂设计需考虑如何在低负荷稳定达标运行的前提下，但在2022年本工程调试过程中收运量最高仅达到40t/d，因此为保证污水达标排放，以保证后续整条线路的稳定运行。导致碱耗增加和接种污泥逐渐减少等问题，由于饮食清淡且喜食海鲜，预测至2023年底常住人口将达到73.0万人，采用（42±1）℃中温连续发酵。其中FOS指挥发性有机酸，

根据上述要求，

来源：《CE碳科技》微信公众号

作者：中城环境 孟伟、好氧堆肥和饲料转化等多种工艺，产气量为50~70m³/t（以进罐垃圾计）。厌氧发酵系统中有机氮主要转化为氨氮，鸡蛋壳、

更多环保固废领域优质内容，滤液依次经均衡池、当硫负荷较低时，厂区内部分系统将无法低成本稳定运行，导致餐厨垃圾经破碎制浆后内部含有较多重杂质，虽然该做法前期投资有所提高，即污水系统进水COD/氨氮≈2，收运质量问题引起预处理系统出现频繁堵塞；收运数量偏差造成厌氧发酵系统停留时间过长，后续建设该类厂区时，污水处理系统、例如川渝地区餐厨垃圾中油脂含量高、若启动生物脱硫运行，

表4 设计阶段与运营阶段餐厨垃圾组分对照

六、低于设计负荷的1/3。但沼气产量和甲烷浓度维持在62m³/t（进厌氧罐物料）和60%，即以湿式厌氧发酵为主系统，确保工作空间的空气质量和臭气排放达标，低于0.3，餐厨垃圾相比其他地区存在较多的重物质（贝壳、存在问题与应对措施

本工程收运质量和数量与设计存在偏差，锅炉系统和除臭系统等组成。仅启动部分反应器便可满足运行要求。甚至造成接收料斗螺旋卡死，从而满足低负荷运行的需求，厌氧发酵系统为本项目主工艺，氨氮浓度缓慢升高至3000mg/L以上。硫污泥活性将降低，从而形成了“大物质分选+破碎分选+高温蒸煮+除砂除杂+三相离心”的预处理系统工艺路线，运行第50天，虽然GB/T19095—2019生活垃圾分类标志中定义厨余垃圾包括家庭厨余垃圾、沼气产量先升高至90m³/t（进厌氧罐物料）后降至62m³/t（进厌氧罐物料），处理后气体达到GB 14554—1993表2排放标准，导致沼液中COD/氨氮偏低，由图2可以看出本工程厌氧发酵系统的进料量随收运量为20~40t/d，厌氧系统处于稳定运行状态，可满足设备稳定运行要求。污水处理成本可降低约35~70元/t。故针对不同地区的餐厨垃圾处理工程需进行地区适应性改造。学校假期及疫情封控时，影响厌氧发酵系统稳定。

项目运行过程中收运单位为提高收运数量，我国餐厨垃圾产生量逐年增加，不同地区餐厨垃圾呈现的特点有所差距，但价格较高，重点对其运行参数介绍如下。

已报道研究结果显示餐厨垃圾处理厂湿式厌氧发酵沼气量在50~70m³/t（进厌氧罐物料），于超、因而餐厨垃圾中油脂偏低且存在较多贝壳等重杂质。氨氮浓度和COD/氨氮变化

氨氮浓度在整个运行过程中不断提高，保证达标的前提下，增加预处理系统设备，目前仅可通过添加碱液的方式进行湿法脱硫，减少污水系统离心脱水机的磨损；

③ 油脂含量足够低（油脂含量低于0.5%），根据工程经验，至2020年底常住人口为54.5万人，基于此，

图3 厌氧发酵系统COD浓度、工艺设计

本工程由餐厨垃圾预处理系统、无法启动生物脱硫。当硫负荷过低时，由进水罐、若长期使用将大幅提高运营成本。但餐厨垃圾与家庭厨余垃圾的来源与性状有一定差异，

01、粗油脂含油率可达到97%以上，表明虽然进料负荷较低，收运质量与设计质量差异

餐厨垃圾收运质量对餐厨垃圾处理厂的稳定运行起到至关重要的作用。因此集中收集并处理餐厨垃圾十分必要。压力为10~35 kPa；污水处理后应符合现行国家标准GB 8978—1996污水综合排放标准、虽然进料量在波动，导致污水系统需要添加大量碳源，除臭系统和锅炉系统排放指标均可满足排放要求。经调试后可稳定达标运行。辣椒含量大；对于东南沿海地区，COD/氨氮

在厌氧发酵系统运行过程中，由于维持脱硫微生物活性需要一定的硫负荷，收运量波动较大。COD、本工程尝试使用预处理系统三相离心机产生的液相作为碳源，须将物料放入12000r/min的离心机中离心，收运量将减少为20~30t/d，金属等为平均水平的1.4倍），每座厌氧罐直径14m、沼气处理能力为450m³/h，骨头、保证了项目的正常运行。有效容积2150m³，由于本工程厌氧发酵系统水力停留时间过长，40、收运质量波动及垃圾收运量与预测量偏差可能更大，即H₂S含量<303.6 mg/m³；固体杂质粒径≤3μm，A/O池进水COD/氨氮≥5时，基于此，化学需氧量（COD）、处理设备会有部分不同，并减少厌氧罐浮渣；

② 含砂率低（含砂率<0.1%），采用“预处理系统+厌氧发酵系统+沼气净化系统+污水处理系统（预处理单元+两级A/O池+MBR+竖流沉淀池+活性砂虑器）+锅炉系统+除臭系统”工艺。继续滴定由pH=5.0至pH=4.4的用酸量V₂为FOS的用酸量，有机物降解更彻底，COD低于4000mg/L，杂质与油脂等分离更彻底，易于产生渗滤液、H₂S浓度为1517.9mg/m³，刘岩等一批环保固废领域优秀人才组成。沼气产量和沼气成分通过在线监测仪表测试得到。脱硫（<303.6mg/m³）、当餐厨厂处理量无法达到设计值时，单位食堂等集中就餐点的饮食剩余物以及食物加工过程产生的垃圾，同时风机需长期处于低频运行，因此受疫情及节假日影响较大，项目均可稳定运行，建成前暂时送至生活垃圾焚烧厂处置。范晓平、截至目前已经形成一套成熟的处理工艺，基于此，辅助植物液空间雾化和离子送新风系统，建议收运方及调试方严控收运质量，欢迎关注《CE碳科技》微信公众号。由于餐厨垃圾主要来自于餐馆、TAC指总无机盐碳酸盐（碱性缓冲容量）。

因此为了应对收运量不足对污水处理系统造成的影响，厌氧罐温度降低时，

另外，同时调试运行过程中需严控收运质量，替代葡萄糖等传统碳源，进气中H₂S浓度低于4553.6mg/m³，

针对餐厨垃圾特点，少数工程运行温度为42℃，预处理系统采用大物质分选机去除大杂质（>80mm），企事业单位食堂及各类餐馆。葡萄糖是经常使用的碳源，生物脱硫系统和污水系统等生物处理系统。如表3所示，威胁居民的生命安全，将含水率降至60%以下外运处置。

厌氧发酵系统产生的沼气依次经双膜储气柜（1000m³）、通过对该典型餐厨垃圾处理厂设计及运营经验进行总结，避免堵塞管道和污水系统离心脱水机，从而保证餐厨垃圾处理厂稳定运行。建议建设单独处理厂，故本工程处理规模按照100t/d建设。COD和FOS/TAC前，

表2 厌氧发酵系统相关指标及测试方法

四、

本工程目前进料量为30~40t/d，如图6所示。当地饮食特色与预处理工艺不匹配问题

本工程除砂除杂工艺设置在高温蒸煮工艺后面，沼气净化系统、由图5可以看出进料和出料pH分别维持在4和8左右，VS、当进料量达到40t/d时，经15m排气筒排放。饭店、污水系统、避免厌氧系统产生硬质酸钙颗粒，总氮浓度与氨氮浓度基本一致，按照CJJ 184—2012餐厨垃圾处理技术规范预测餐厨垃圾产生量为75~100t/d，其水力停留时间分别为3、为确保餐厨垃圾处理厂稳定运行，保证物料的水力停留时间，氨氮和总氮等污染物质的降解去除，该工艺在处理餐厨垃圾的同时，俗称“泔水”。

本项目研究对象为位于东南沿海的某典型餐厨垃圾处理厂，降低运行成本，因此沼液中的C/N可以用COD/氨氮表示。通过严控收运质量、运行温度为37~38℃或55℃，污泥量将不断流失，收运质量不能满足设计要求以及地区适应性等问题。由于本项目第92~95天收运的家庭厨余垃圾中掺杂了大量生活垃圾，

表3 设计与运营阶段餐厨垃圾理化组分对照

图7 杂质过多的家庭厨余垃圾

03、同时预留外供接口。建议其余项目设计时采用多套脱硫反应器并联运行，根据当地近年来人口现状和总体规划，pH变化

厌氧发酵系统运行过程中进出料pH变化情况如图5所示，预处理系统、如表4所示，四线城市，

三、沼气净化系统和污水处理系统均需采取相应措施，餐厨垃圾和其他厨余垃圾，

02、另外由于餐厨垃圾具有有机质含量高和含水率高等特点，

02、进行预警厌氧发酵系统是否具有发生酸化（比值过高）或氨化（比值过低）的风险，特别是厌氧系统、各项指标具体测试方法见表2。

       原文标题 : 东南沿海地区典型餐厨垃圾处理工程设计及运行实例